ÇEŞİTLİ SINIFLARDAKİ BETON DAYANIMLARININ YAPI MALİYETİNE ETKİSİ
THE INFLUENCE OF VARIETY CONCRETE CLASSES ON BUILDING
COSTS
Ömer Özkan
Z.K.Ü. Alaplı M.Y.O., Zonguldak
Özet
Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler ve felaketler ülkemizde beton kalitesinin önemini gündeme getirmiştir. Günümüzde beton basınç dayanımı az bir maliyet ile kolaylıkla sağlanabilmektedir. Bu çalışmada beton mukavemetinin yükseltilmesinin, yapı maliyetini artırmadığı hatta küçük de olsa bir tasarrufa sebep olduğu vurgulanmıştır. Çalışmamızda 3 tip proje kullanılmış ve her bir proje 5, 7, 9 kat olarak planlanmıştır. Toplam 9 farklı projenin BS 16, 20, 25, 30, 35 sınıflarında beton ve S 420 çeliği kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Çözülen projelerin beton, demir ve kalıp metrajları yapılarak, kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Beton sınıfının artışı ile birlikte kolon boyutlarının küçüldüğü ancak bu küçülmenin BS 30 betondan sonra durduğu gözlenmiştir. Böylece beton sınıfının artışı ile maliyetlerin azaldığı görülmüştür, ancak bir noktadan sonra maliyet tekrar artmaya başlamıştır. Bununla beraber beton hacminin azalması ile birlikte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı ile binaya etki eden deprem kuvvetlerinin azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetlerde (Nd, Mx, My) düşüş görülmüştür.
Abstract
The earthquakes and disaster occured in the last four years have put the importance of the concrete quality on agenda. Today the concrete durability can easily be optained with a low cost. In this process it is emphasized that increasing the concrete resistance does not increase the cost of construction on the contrary it result in a small saving. In our study, three types of projects have been used and each containing 5, 7 and 9 flors. In these totally nine different projects C 16, 20, 25, 30, 35 and S 420 steel have been used with commercial analaysing programme to enlighten the sector. The cost of the constructions have been globally calculated by making the concrete, steel and formwork measurements. It has been observed that as the quality of concrete increases, the dimensions of colon get smaller, but this stops after using C 30 concrete, which increases the cost after some point. With the decrease in the concrete size, the total weight of construction lessens and there fore quake force and the joints force become less
1. GİRİŞ
Ülkemizde yapıların büyük bir bölümü betonarme taşıyıcı sistem ile tasarlanmıştır. Betonarme elemanlar, beton ve çelik donatının birleşimi olarak tarif edilebilir. Beton ise çimento, su ve agreganın karışımından oluşan yapay taştır. Gerçek bir beton ise mukavemeti yüksek, dış etkilere karşı dayanıklı, boşluksuz ve geçirgenliği olmayan bir malzeme olmalıdır [1]. Betonda aranan diğer bir özellikte, servis ömrü boyunca beklenen davranışı sergilemesidir. Betonun servis ömrü ise durabilitesi (dayanıklılığı) ile orantılı olmaktadır [2]. Yapıda betonun kalitesini belirleyen aşamalar şu şekilde özetlenebilir; tasarım, üretim, taşıma, yerleştirme ve kürdür [3]. Durabilitesi ve mukavameti yüksek bir beton elde etmek; beton boşluk yapısına, hidratasyon gelişimine, çimento özellikleri ve su/çimento oranına bağlıdır [4]. TS 500'e göre beton dayanımları Tablo 1' de verilmektedir [5].
Tablo 1. Beton Sınıflarının Mukavemet Değerleri
|
Sınıfı |
Silindir (N/mm2) |
Küp (N/mm2) |
|
C 16 |
16 |
20 |
|
C 20 |
20 |
25 |
|
C 25 |
25 |
30 |
|
C 30 |
30 |
35 |
|
C 35 |
35 |
40 |
Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler ve felaketler ülkemizde beton kalitesinin önemini gündeme getirmiştir. Düşey yükler altında yeterli gibi görünen bir kalitesiz betonun, yatay yüklerin etkimesi ile birlikte ufalandığı, toz gibi dağıldığı ve çelik donatıyı saramadığı diğer bir deyişle aderansı sağlayamadığı gözlenmektedir. Bir beton, basınç gerilmelerine dayanıklı, donatıyı sararak burkulmayı önlediği ve donatı sıyrılmasına müsaade etmediği sürece kaliteli bir beton olarak kabul edilebilir. Marmara depremi sonrasında belirli bölgelerdeki yapılardan alınan karot numunelerin beton mukavemeti; Bağcılar 8,1- Avcılar 7,9- Adapazarı 16,2- Kocaeli 16,2- Yalova 18,2- Çınarcık 5,4-Gölcük 11,7 N/mm2 bulunmuştur [6]. Bu da bir çok bölgede üretilen betonların C 14 betonunu dahi sağlamadığını göstermektedir. İstanbul' da yapılan 2879 adet karot numunesi çalışmasında ise proje mukavemetlerinin yakalanamadığı gözlenmiştir [7]. Beton dayanımı kadar önemli bir husus ta betonun durabilitesidir. Yapılan araştırmalar beton dayanımının yüksek olmasına karşın dayanıklılığının (durabilite) aynı oranda yüksek olamayacağına dikkat çekmektedir. Araştırmacılar beton dayanımı ve dayanıklılığının C 30 beton ve üzerinde aynı anda sağlanabileceği konusunda hem fikirdirler. Kaliteli ve uzun ömürlü bir binanın C 30 beton ve üzeri betonlarla sağlanabileceği bir gerçektir. Gelişmiş ülkelere göz gezdirildiğinde Avrupa Birliğine üye ülkelerde ve Amerika'da C25 altında beton kullanımına izin verilmemekle birlikte C30 ve C 35 betonları yaygın olarak kullanılmaktadır.
Yapılan bütün çalışmalar ışığında sağlam bir yapı elde edilebilmek için beton sınıfının önemi bir kez daha görülmüştür. Bu sebeple 1997 Ocak ayında yürürlüğe giren Afet Yönetmeliği, beton mukavemetinin en az 16 N/mm2, 1. Ve 2. Derece deprem bölgelerinde ise bu değerin 20 N/mm2 olması gerektiğini şart koşmuştur. Kaliteli ve dayanıklı bir yapı ancak dayanımı yüksek bir beton ile sağlanabilir. Bu çalışma ile beton sınıflarının
değişmesinin yapı maliyetini artırmayacağı aksine az da olsa bir tasarruf sağlanarak binaların tamamlanabileceği gerçeği gözler önüne serilmek istenmiştir.
2. AMAÇ VE YÖNTEM
Çalışmamızda katta iki daire bulunan üç farklı kat planına sahip proje kullanılmıştır. Kat Planları Ek-1' de verilmektedir. Her bir proje 5, 7, 9 kat olarak tasarlanmıştır. Tüm projeler
BS 16, BS 20, BS 25, BS 30 ve BS 35 sınıfı betonlar ve S 420 çeliği kullanılarak sektöre
ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Yapıların 1. Derece deprem bölgesinde olduğu, yerel zemin sınıfının Z1, TA=0,15 sn, TB=0,60 sn, zemin emniyet gerilmesinin 0,2 N/mm2, bina önem katsayısı 1, süneklik düzeyi yüksek ve çözüm esası olarak da mod birleştirme yöntemi kullanılmıştır.
Çözülen toplam 45 projenin beton, demir ve kalıp metrajları yapılarak, kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Metraj yapımında; betonarme betonu (m3), demir miktarı (ton), kalıp (m2) miktarı hesaplanmıştır. Metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Resmi Birim fiyatları ile çarpılmış ve yapıların kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Hesapların bulunması ile beton kalitesinin değişmesi ve maliyetlerde meydana gelen değişiklikler inceleniştir. Bulunan maliyetler regrasyon analizine tabi tutularak aralarındaki ilişkinin quadratik denklemi bulunmuştur. Bununla beraber beton hacminin azalması ile birlikte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı ile binaya etki eden deprem kuvvetlerinin azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) incelenmiştir.
3. BULGULAR
3.1. Proje Sonuçları
Çalışmamızda 9 tip farklı boyuttaki proje üzerinde beton sınıflarının değişkenlikleri ile elde edilen projelerin beton, demir ve kalıp metrajı yapılmıştır. Projelerde kullanılan çelik ve kalıp malzemesi aynı tür malzeme, değişken ise beton sınıfıdır. Elde edilen metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Birim fiyatları ile çarpılarak kaba inşaat maliyetleri hesaplanmış ve tablo 2' de verilmiştir [8]. Malzemelerin yöresel ve markasal değişimlerinde fiyat farklılığı olacağı düşünülerek Bayındırlık Bakanlığı tarafından belirlenen resmi 2003 yılı birim fiyatlar kullanılmıştır. Kullanılan betonarme çeliği 23.014-15 poz no'lu S 420 çeliği, kalıp malzemesi 21.011 poz no'lu ahşap kalıp ve betonarme betonu da 16.058/1-2-3 poz no'lu yerinden satın alınan hazır betondur.
Tablo 2. Metraj özeti
|
PROJE TİPİ |
BETON SINIFI |
MİKTARI |
BİRİM FİYATI |
TOPLAM TUTAR |
||||
|
BETON |
DEMİR |
KALIP |
BETON |
DEMİR |
KALIP |
|||
|
m3 |
ton |
m2 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
||
|
1. PRJ |
BS 16 |
238 |
31 |
2162 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
61.578.282 |
|
BS 20 |
219 |
25,2 |
2086 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
55.326.388 |
|
|
BS 25 |
211 |
23,5 |
2036 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
53.403.668 |
|
|
BS 30 |
203 |
21,6 |
1992 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
51.810.338 |
|
|
BS 35 |
203 |
22,2 |
1992 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
52.989.548 |
|
|
2. PRJ |
BS 16 |
266 |
33,1 |
2365 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
67.012.707 |
|
BS 20 |
240 |
25,8 |
2278 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
58.982.106 |
|
|
BS 25 |
230 |
24 |
2227 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
56.882.592 |
|
|
BS 30 |
225 |
22,5 |
2204 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
56.230.491 |
|
|
BS 35 |
224 |
23,6 |
2161 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
57.362.884 |
|
|
3.PRJ |
BS 16 |
295 |
34,7 |
2740 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
73.777.411 |
|
BS 20 |
276 |
28,2 |
2637 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
66.741.389 |
|
|
BS 25 |
265 |
26,3 |
2591 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
64.653.582 |
|
|
BS 30 |
261 |
21,1 |
2556 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
60.992.937 |
|
|
BS 35 |
262 |
26,2 |
2567 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
66.270.353 |
|
|
PROJE TİPİ |
BETON SINIFI |
MİKTARI |
BİRİM FİYATI |
TOPLAM TUTAR |
||||
|
BETON |
DEMİR |
KALIP |
BETON |
DEMİR |
KALIP |
|||
|
m3 |
ton |
m2 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
||
|
1. PRJ |
BS 16 |
336 |
44,2 |
3032 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
87.167.418 |
|
BS 20 |
311 |
36,7 |
2929 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
78.968.300 |
|
|
BS 25 |
295 |
33,4 |
2857 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
75.236.621 |
|
|
BS 30 |
285 |
31,8 |
2804 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
74.172.352 |
|
|
BS 35 |
286 |
36,2 |
2813 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
78.898.467 |
|
|
2. PRJ |
BS 16 |
380 |
47,1 |
3317 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
95.027.538 |
|
BS 20 |
342 |
37 |
3192 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
83.759.807 |
|
|
BS 25 |
327 |
34,8 |
3135 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
81.218.249 |
|
|
BS 30 |
315 |
31,9 |
3086 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
79.046.647 |
|
|
BS 35 |
314 |
34,4 |
3083 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
82.032.652 |
|
|
3.PRJ |
BS 16 |
430 |
51 |
3895 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
106.948.576 |
|
BS 20 |
395 |
41,6 |
3720 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
96.073.857 |
|
|
BS 25 |
388 |
40,1 |
3691 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
95.089.450 |
|
|
BS 30 |
370 |
36,2 |
3611 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
91.642.754 |
|
|
BS 35 |
369 |
39,3 |
3608 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
95.304.905 |
|
|
PROJE TİPİ |
BETON SINIFI |
MİKTARI |
BİRİM FİYATI |
TOPLAM TUTAR |
||||
|
BETON |
DEMİR |
KALIP |
BETON |
DEMİR |
KALIP |
|||
|
m3 |
ton |
m2 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
TL*1000 |
||
|
1. PRJ |
BS 16 |
436 |
54,8 |
3907 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
110.671.204 |
|
BS 20 |
400 |
49,2 |
3720 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
102.835.422 |
|
|
BS 25 |
381 |
43,2 |
3692 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
97.206.125 |
|
|
BS 30 |
370 |
42,8 |
3637 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
97.460.213 |
|
|
BS 35 |
369 |
44,1 |
3624 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
99.532.049 |
|
|
2. PRJ |
BS 16 |
493 |
63,9 |
4265 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
125.344.504 |
|
BS 20 |
444 |
48,5 |
4104 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
108.793.094 |
|
|
BS 25 |
427 |
45,7 |
4030 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
105.684.549 |
|
|
BS 30 |
405 |
42,4 |
3975 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
102.853.626 |
|
|
BS 35 |
404 |
46 |
3946 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
106.830.114 |
|
|
3.PRJ |
BS 16 |
564 |
67,2 |
5022 |
63.163 |
849.475 |
9.354 |
139.657.257 |
|
BS 20 |
520 |
58,4 |
4839 |
65.698 |
849.475 |
9.354 |
129.040.553 |
|
|
BS 25 |
501 |
52,6 |
4763 |
68.233 |
849.475 |
9.354 |
123.402.381 |
|
|
BS 30 |
481 |
48,2 |
4666 |
73.303 |
849.475 |
9.354 |
119.817.771 |
|
|
BS 35 |
480 |
53 |
4642 |
76.345 |
849.475 |
9.354 |
125.089.043 |
|
Elde edilen keşiften de anlaşılacağı gibi beton sınıfının yükselmesi ile bir müddet yapı maliyetinde bir düşüş gözlenmekte, ancak gözlenen bu düşüş beton sınıfının artması ile azalmakta ve daha sonra ise maliyette tekrar bir artış gözlenmektedir. C 16 beton baz olarak kabul edilmiş ve maliyetlerde meydana gelen yüzde değişimler tablo 3'te görülmektedir.
Tablo 3. Maliyetlerde meydan gelen değişim
|
% |
C 16 |
C 20 |
C 25 |
C 30 |
C 35 |
|
|
1. Proje |
5 Kat 7 Kat 9 Kat |
0,91 0,89 0,91 |
0,88 0,86 0,89 |
0,86 0,85 0,85 |
0,87 0,87 0,91 |
|
|
2. Proje |
5 Kat 7 Kat 9 Kat |
0,91 0,89 0,91 |
0,87 0,86 0,90 |
0,86 0,85 0,87 |
0,91 0,88 0,90 |
|
|
3. Proje |
5 Kat 7 Kat 9 Kat |
0,93 0,88 0,93 |
0,89 0,86 0,89 |
0,89 0,84 0,87 |
0,91 0,86 0,91 |
Maliyetlerde meydana gelen azalmanın yanı sıra yapı ağırlığında da bir miktar azalma görülmektedir. Yapı ağırlığında gözlenen değişim deprem esnasında yapıya etki eden yatay yükleri de etkilemektedir. Bina ağırlığında meydana gelen değişim tablo 4'te görülmektedir.
Tablo 4. Bina Ağırlıklarında Meydana Gelen Azalmalar
|
TON |
C 16 |
C 20 |
C 25 |
C 30 |
C 35 |
|
|
1. Proje |
5 Kat |
0 |
-45.84 |
-65.76 |
-84.72 |
-83,76 |
|
7 Kat |
0 |
-60.00 |
-98.40 |
-122.40 |
-120,00 |
|
|
9 Kat |
0 |
-86.40 |
-133.00 |
-158.40 |
-160,80 |
|
|
2. Proje |
5 Kat |
0 |
-61.91 |
-86.97 |
-98.73 |
-100,42 |
|
7 Kat |
0 |
-91.20 |
-127.20 |
-156.00 |
-158,40 |
|
|
9 Kat |
0 |
-117.80 |
-158.40 |
-211.20 |
-213,60 |
|
|
3. Proje |
5 Kat |
0 |
-45.60 |
-72.00 |
-81.60 |
-79,07 |
|
7 Kat |
0 |
-84.00 |
-100.80 |
-144.00 |
-146,40 |
|
|
9 Kat |
0 |
-105.60 |
-151.20 |
-199.20 |
-201,60 |
Her projenin çerçeve elemanlarında oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) incelendiğinde, maliyete benzer azalma görülmektedir. Çerçeve elemanların uç kuvvetleri Ek'de görülmektedir. Bina ağırlığının azalması ile birlikte düşey kuvvetlerin etkidiği iç kuvvetlerde bir azalma görülmektedir. Bununla beraber aynı şekilde bina ağırlığının azalması ile yapıya etki eden yatay deprem kuvvetleri de azalmaktadır.
3.2. İstatistiksel İnceleme
Elde edilen sonuçlar regrasyon analizine tabi tutularak maliyet değişimlerinin fonksiyonu belirlenmeye çalışılmıştır. Regrasyon analizi Lineer ve quadratik olarak iki metot ile yapılmıştır ve sonuçları tablo 5'de görülmektedir.
Tablo 5. Lineer ve Quadratik Regrasyon Sonuçları
|
Değişken |
Metot |
Rsq |
d.f. |
F |
Sigf |
b0 |
B1 |
b2 |
|
PRJ 5 1 |
LIN |
0,8 |
3 |
12,04 |
0,04 |
45,829 |
-0,346 |
|
|
PRJ 5 1 |
QUA |
0,965 |
2 |
27,18 |
0,035 |
67,8867 |
-2,342 |
0,04259 |
|
PRJ 7 1 |
LIN |
0,591 |
3 |
4,33 |
0,129 |
63,145 |
-0,3945 |
|
|
PRJ 7 1 |
QUA |
0,887 |
2 |
7,88 |
0,113 |
102,573 |
-3,962 |
0,07613 |
|
PRJ 9 1 |
LIN |
0,715 |
3 |
7,52 |
0,071 |
80,515 |
-0,476 |
|
|
PRJ 9 1 |
QUA |
0,978 |
2 |
45,34 |
0,022 |
121,229 |
-4,160 |
0,0786 |
|
PRJ 5 2 |
LIN |
0,696 |
3 |
6,87 |
0,079 |
49,448 |
-0,37126 |
|
|
PRJ 5 2 |
QUA |
0,968 |
2 |
29,95 |
0,032 |
82,120 |
-3,327 |
0,0630 |
|
PRJ 7 2 |
LIN |
0,702 |
3 |
7,07 |
0,076 |
70,2661 |
-0,530 |
|
|
PRJ 7 2 |
QUA |
0,939 |
2 |
15,38 |
0,061 |
113,644 |
-4,4554 |
0,0837 |
|
PRJ 9 2 |
LIN |
0,688 |
3 |
6,62 |
0,082 |
92,817 |
-0,74271 |
|
|
PRJ 9 2 |
QUA |
0,935 |
2 |
14,42 |
0,065 |
155,514 |
-6,416 |
0,0121 |
|
PRJ 5 3 |
LIN |
0,652 |
3 |
5,62 |
0,098 |
54,506 |
-0,370 |
|
|
PRJ 5 3 |
QUA |
0,811 |
2 |
4,3 |
0,189 |
80,282 |
-2,702 |
0,0497 |
|
PRJ 7 3 |
LIN |
0,672 |
3 |
6,13 |
0,09 |
77,781 |
-0,475 |
|
|
PRJ 7 3 |
QUA |
0,877 |
2 |
7,13 |
0,123 |
114,846 |
-3,829 |
0,0715 |
|
PRJ 9 3 |
LIN |
0,775 |
3 |
10,32 |
0,049 |
103,132 |
-0,6705 |
|
|
PRJ 9 3 |
QUA |
0,933 |
2 |
13,99 |
0,067 |
145,853 |
-4,536 |
0,0824 |
İstatitiksel sonuçlar incelendiğinde, projelerin beton değişimleri ile meydan gelen maliyet değişim ilişkisinin aralarındaki ilişkinin quadratik olduğu görülmektedir. Lineer ilişki 0,80 düzeylerinde iken quadratik ilişki 0,90-1,00 aralığında görülmektedir. Bu da ilişkilerin quadratik denklem ile ifade edileceğini açıklamaktadır. Denklem sonuçları ise beton sınıfı arttığında yapı maliyetinin bir noktaya kadar düştüğünü ve daha sonra tekrar artış göstermeye başladığını açıklamaktadır. Örnek olarak proje 5.1. de ( Bir no'lu beş katlı proje) maliyet ve beton sınıfı değişimi aşağıdaki formül (1) ile açıklanabilmektedir.
Y= 0,04259 X2 - 2,342 X + 67,8867 Proje 5.1. (1)
Y= Bina Maliyeti X= Beton Sınıfı
Tablo 5 'de her bir projenin lineer ve quadratik regresyon analizi yapılmış ve analiz sonuçlarında elde edilen F ve sig. değerleri verilmektedir. Proje 5.1. 'e ait F değeri 27,18 sig. değeri ise 0,035 dir. Her kata ait binaların maliyet beton sınıfı değişimleri Grafik 1, 2, 3' de görülmektedir.
Beton sınıfı
Şekil 1. 1 No' lu Projenin Serpme Diyagramı
Betn Sınıfı
Şekil 2. 2 No' lu Projenin Serpme Diyagramı
Beton Sınıfı
Şekil 3. 3 No' lu projenin Serpme Diyagramı
4. SONUÇ
Betonarme yapılarda yüksek dayanımlı beton kullanımının sağladığı nicel ve nitel yararlar tartışılmaz biçimde ortadadır [9]. Çalışmamızda beton sınıfının değişmesi neticesinde hesaplanan maliyet değişimi üç farklı kalıp planında ve farklı kat yapılarında da benzerlik göstermektedir. BS 16 betonu baz alındığında beton sınıfının yükseltilmesi ile yapı maliyetinde meydana gelen tasarruf, C 20 betonu için ortalama % 8-10 dolaylarında, C 25 ve 30 betonları da % 10-15 dolaylarında gerçekleştirmektedir. Ancak C 35 betonu kullanılarak yapılan tasarımda maliyet tekrar artış göstermekte ve C 20 betonu kullanılarak yapılan tasarım maliyetine yaklaşmaktadır. Bu da beton kalitesinde meydana gelen artışın bir noktaya kadar tasarruf ettirdiği ve daha sonra maliyetlerde görülen azalma ivmesinin yavaşlayarak maliyet artışına dönüştüğünü göstermektedir.
Yüksek dayanımlı betonların, sadece mukavemet yönünden değil, durabilite, geçirimsizlik vb. gibi bir çok yönden sağladığı yararlar tartışılmaz bir gerçektir. Dayanımı yüksek bir bina kaliteli malzeme ile mümkün olacağından, bu malzemelerden büyük bir kısmını da betonun oluşturduğunu düşünecek olursak, kaliteli bir beton yapının kalitesini direkt olarak arttırmaktadır. Yüksek dayanımlı betonların günümüz teknolojisinde kolaylıkla gerçekleşebilmektedir. Kalite artarken maliyetin artmaması hatta azalması bize dayanımı yüksek bir yapının tasarruf sağlanarak da yapılabileceğini, ayrıca ek yük getirmeyeceğini göstermektedir. Böylece günümüzde depremlerde ve olumsuz durumlarda karşılaştığımız, yapıların içerisinde canlı bırakmazsızın yıkılması durumları giderilmiş olacaktır. Sonuç olarak bina maliyetinde yüksek kaliteli beton kullanıldığında tasarruf sağlanabileceğini ancak C 35 betonundan sonra bu tasarrufun kaybolacağını söyleyebiliriz. Buna sebep olarak da şartnamelerin vermiş olduğu kısıtlamalar gösterilebilir. Bir noktadan sonra kesitlerde gerçekleşecek küçülmelere şartnameler ve yönetmelikler izin vermemektedir.
Beton sınıfının yükselmesi ile birlikte kullanılan beton hacminin azaldığı görülmektedir. Bina ağırlığında meydana gelen azalma miktarı da Tablo' 4 de verilmiştir. Tabloda da görüldüğü gibi 5 katlı binalarda ortalama 70-80 ton, 7 katta 120-130 ton, 9 katta ise 200 ton kadar bina ağırlığında bir azalma görülmektedir. Bina düşey yüklerinde meydana gelen azalma çerçeve sistemdeki uç kuvvetlerde de azalmaya sebep olmaktadır. Bina ağırlığında meydana gelen azalma, deprem sırasında ivmenin etkime kuvvetini azaltmaktadır.
Kaynaklar
1. Swamy, R., N., "Design For Durability nad Strength Through the Use of Flay-Ash and Slag in Concrete", 3rd CAN-MET/ACIIntern Conf On Advances in Concrete.
2. Gjorv, O.E., 2001, "Service life of concrete structure and performance based quality control", International Workshop on Innovations in Concrete Materials and Structures, ICON-1, Whistler, BC, Canada.
3. Postacıoğlu, B., Yapı Malzemeleri, Beton, Agrega, Teknik Kitaplar Yayınevi, İstanbul, 1987.
4. Neville, A.M., Properties of Concrete, Longmann, 1995
5. TS 500, Betonarme Yapıların Tasarımı ve Yapım Kuralları, Türk Standartları Enstitüsü, Ankara, 2000.
6. Taşdemir, M.,A., Özkul, H., "Marmara Depremi Beton Araştırması", Hazır Beton,
Yıl 6, Sayı 35, Eylül-Ekim, 1999.
7. Akçay, B., Önen, Y., H., Öztekin, E., "İstanbul Binalarında Karot yardımıyla Beton Nitelik Denetimi", 16. Türkiye înşaat Mühendisleri Teknik Kongre ve Sergisi,
Ankara, 1-3 Kasım 2001.
8. Birim Fiyat, Bayındırlık Bakanlığı înşaat Birim Fiyatları, Bayındırlık Bakanlığı,
Ankara, 2003.
9. Koca, C., Erkay,. C., Karaesmen, E., " A Survey of the effect of Concrete Quality on Cost Of Buildings", Proceedings of the 17 th ERMCO Convention, Lisbon,
1998.
Ek_
_9 KAT 1 NOLU PROJE
|C20 |C25 |C 30 |C35
|
S 01 |
N |
t |
98,41 |
89,42 |
85,95 |
86,20 |
|
Mx |
tm |
-7,17 |
-5,37 |
-3,42 |
-3,05 |
|
|
My |
tm |
0,73 |
0,62 |
0,46 |
0,56 |
|
|
S 02 |
N |
t |
232,71 |
231,29 |
216,85 |
224,49 |
|
Mx |
tm |
7,47 |
5,42 |
4,00 |
4,60 |
|
|
My |
tm |
0,44 |
0,33 |
0,22 |
0,17 |
|
|
S 03 |
N |
t |
96,35 |
88,40 |
83,46 |
83,44 |
|
Mx |
tm |
-1,20 |
-1,06 |
-0,66 |
-0,60 |
|
|
My |
tm |
1,06 |
1,01 |
1,21 |
1,12 |
|
|
S 04 |
N |
t |
183,15 |
192,75 |
217,43 |
225,88 |
|
Mx |
tm |
43,52 |
-29,02 |
-17,55 |
-13,37 |
|
|
My |
tm |
-0,47 |
-0,42 |
-0,35 |
-0,22 |
|
|
S 05 |
N |
t |
96,37 |
86,43 |
82,53 |
88,37 |
|
Mx |
tm |
7,33 |
5,54 |
2,56 |
2,40 |
|
|
My |
tm |
0,82 |
0,85 |
0,49 |
0,56 |
|
|
S 06 |
N |
t |
105,87 |
99,22 |
98,86 |
102,24 |
|
Mx |
tm |
12,45 |
10,47 |
9,63 |
5,03 |
|
|
My |
tm |
0,43 |
0,35 |
0,40 |
0,20 |
|
|
S 07 |
N |
t |
229,30 |
233,46 |
231,35 |
233,79 |
|
Mx |
tm |
28,05 |
10,19 |
38,92 |
13,82 |
|
|
My |
tm |
0,78 |
0,69 |
0,22 |
0,19 |
|
|
S 08 |
N |
t |
95,30 |
89,75 |
89,06 |
91,16 |
|
Mx |
tm |
12,48 |
4,19 |
15,68 |
4,36 |
|
|
My |
tm |
-0,97 |
-0,80 |
-0,77 |
-0,81 |
|
|
S 09 |
N |
t |
137,30 |
131,93 |
148,60 |
135,91 |
|
Mx |
tm |
-10,79 |
3,80 |
11,29 |
4,22 |
|
|
My |
tm |
0,68 |
0,48 |
0,18 |
0,35 |
|
|
S 10 |
N |
t |
193,34 |
168,66 |
131,17 |
137,05 |
|
Mx |
tm |
-21,17 |
-11,80 |
-8,98 |
-1,97 |
|
|
My |
tm |
-0,25 |
-10,14 |
-0,22 |
-8,56 |
|
|
S 11 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 12 |
N |
t |
199,78 |
178,57 |
144,33 |
149,52 |
|
Mx |
tm |
-21,35 |
-12,60 |
-9,13 |
-4,84 |
|
|
My |
tm |
0,14 |
0,09 |
0,08 |
0,07 |
|
|
S 13 |
N |
t |
154,49 |
147,58 |
143,17 |
131,30 |
|
Mx |
tm |
10,90 |
9,73 |
3,40 |
4,21 |
|
|
My |
tm |
-0,01 |
-0,17 |
-0,21 |
-0,15 |
|
|
S 14 |
N |
t |
75,03 |
73,50 |
83,85 |
85,38 |
|
Mx |
tm |
-6,64 |
-3,71 |
-8,30 |
-4,30 |
|
|
My |
tm |
0,21 |
0,06 |
0,11 |
0,08 |
|
|
S 15 |
N |
t |
166,04 |
130,36 |
104,16 |
106,51 |
|
Mx |
tm |
-0,44 |
-2,57 |
-0,48 |
-1,64 |
|
|
My |
tm |
21,74 |
14,36 |
6,15 |
12,31 |
|
|
S 16 |
N |
t |
176,26 |
144,62 |
120,68 |
119,24 |
|
Mx |
tm |
0,50 |
2,18 |
7,66 |
1,38 |
|
|
My |
tm |
21,96 |
8,08 |
6,47 |
6,79 |
|
|
S 17 |
N |
t |
74,31 |
73,86 |
89,90 |
91,60 |
|
Mx |
tm |
-6,64 |
-5,20 |
-4,33 |
-3,43 |
|
|
My |
tm |
-0,13 |
-0,03 |
0,08 |
-0,04 |
|
|
S 18 |
N |
t |
96,52 |
94,70 |
93,31 |
104,52 |
|
Mx |
tm |
8,62 |
3,34 |
-8,06 |
5,17 |
|
|
My |
tm |
0,02 |
0,41 |
0,33 |
0,50 |
|
|
S 19 |
N |
t |
86,26 |
89,92 |
101,10 |
102,21 |
|
Mx |
tm |
-6,67 |
-4,77 |
-5,92 |
-5,37 |
|
|
My |
tm |
-0,06 |
0,09 |
-0,07 |
0,13 |
|
|
S 20 |
N |
t |
75,73 |
74,26 |
70,99 |
71,66 |
|
Mx |
tm |
0,88 |
-2,97 |
0,59 |
-2,48 |
|
|
My |
tm |
1,28 |
0,36 |
1,23 |
0,31 |
|
|
S 21 |
N |
t |
75,42 |
73,75 |
70,48 |
71,12 |
|
Mx |
tm |
4,34 |
3,77 |
0,71 |
3,38 |
|
|
My |
tm |
1,31 |
0,13 |
1,20 |
0,03 |
|
|
S 22 |
N |
t |
85,78 |
87,77 |
80,12 |
81,19 |
|
Mx |
tm |
6,79 |
5,58 |
6,08 |
6,69 |
|
|
My |
tm |
-0,02 |
-0,07 |
-0,05 |
-0,20 |
|
|
S 23 |
N |
t |
95,82 |
93,75 |
101,94 |
103,22 |
|
Mx |
tm |
8,62 |
8,29 |
8,16 |
8,26 |
|
|
My |
tm |
-0,30 |
-0,22 |
-0,20 |
-0,21 |
7KAT 1 NOLU PROJE |C20 |C25 |C 30 [035
|
S 01 |
N |
t |
75,93 |
65,19 |
61,78 |
63,52 |
|
Mx |
tm |
-4,08 |
-3,00 |
-2,09 |
-2,26 |
|
|
My |
tm |
1,09 |
0,68 |
0,55 |
0,69 |
|
|
S 02 |
N |
t |
142,35 |
141,50 |
136,83 |
139,04 |
|
Mx |
tm |
-9,48 |
-7,35 |
-3,12 |
-3,35 |
|
|
My |
tm |
2,14 |
2,25 |
2,96 |
3,06 |
|
|
S 03 |
N |
t |
77,40 |
71,28 |
66,30 |
66,83 |
|
Mx |
tm |
4,68 |
4,11 |
3,70 |
3,86 |
|
|
My |
tm |
0,14 |
0,04 |
-0,05 |
-0,05 |
|
|
S 04 |
N |
t |
142,61 |
136,77 |
166,23 |
168,41 |
|
Mx |
tm |
-3,97 |
-5,40 |
-2,62 |
-2,85 |
|
|
My |
tm |
0,27 |
0,42 |
-2,57 |
-2,68 |
|
|
S 05 |
N |
t |
74,64 |
63,34 |
59,51 |
61,23 |
|
Mx |
tm |
-3,50 |
2,05 |
2,40 |
2,57 |
|
|
My |
tm |
1,07 |
0,62 |
0,57 |
0,71 |
|
|
S 06 |
N |
t |
75,17 |
62,26 |
69,88 |
70,93 |
|
Mx |
tm |
5,65 |
3,98 |
4,51 |
4,55 |
|
|
My |
tm |
1,85 |
0,58 |
0,50 |
0,49 |
|
|
S 07 |
N |
t |
186,00 |
197,16 |
202,43 |
202,68 |
|
Mx |
tm |
9,31 |
10,61 |
15,39 |
15,92 |
|
|
My |
tm |
0,95 |
0,75 |
0,48 |
0,49 |
|
|
S 08 |
N |
t |
74,39 |
72,29 |
70,82 |
71,75 |
|
Mx |
tm |
5,43 |
4,04 |
4,37 |
4,42 |
|
|
My |
tm |
-1,29 |
-0,50 |
-0,29 |
-0,28 |
|
|
S 09 |
N |
t |
111,38 |
122,93 |
125,81 |
116,31 |
|
Mx |
tm |
4,08 |
4,53 |
4,74 |
4,38 |
|
|
My |
tm |
0,23 |
0,50 |
0,60 |
0,26 |
|
|
S 10 |
N |
t |
147,76 |
132,38 |
106,82 |
109,37 |
|
Mx |
tm |
4,35 |
3,34 |
2,00 |
1,95 |
|
|
My |
tm |
-11,35 |
-9,92 |
-8,17 |
-8,81 |
|
|
S 11 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 12 |
N |
t |
152,90 |
140,83 |
118,69 |
121,05 |
|
Mx |
tm |
8,05 |
7,25 |
6,66 |
6,94 |
|
|
My |
tm |
10,75 |
9,00 |
3,07 |
7,51 |
|
|
S 13 |
N |
t |
129,24 |
123,75 |
121,70 |
112,86 |
|
Mx |
tm |
5,43 |
4,10 |
3,78 |
4,42 |
|
|
My |
tm |
0,64 |
0,46 |
0,34 |
0,41 |
|
|
S 14 |
N |
t |
59,67 |
58,44 |
67,33 |
68,71 |
|
Mx |
tm |
-4,15 |
-3,64 |
-3,22 |
-4,19 |
|
|
My |
tm |
0,20 |
0,07 |
0,01 |
0,08 |
|
|
S 15 |
N |
t |
128,97 |
103,66 |
85,01 |
87,09 |
|
Mx |
tm |
-2,75 |
-1,19 |
-0,15 |
-0,32 |
|
|
My |
tm |
7,89 |
5,56 |
4,12 |
5,03 |
|
|
S 16 |
N |
t |
132,49 |
111,52 |
96,38 |
93,76 |
|
Mx |
tm |
2,46 |
2,38 |
1,99 |
1,83 |
|
|
My |
tm |
10,56 |
8,06 |
6,63 |
7,01 |
|
|
S 17 |
N |
t |
69,07 |
60,56 |
73,65 |
75,04 |
|
Mx |
tm |
-3,88 |
-3,31 |
-3,66 |
-3,73 |
|
|
My |
tm |
-0,14 |
-0,05 |
-0,05 |
-0,04 |
|
|
S 18 |
N |
t |
74,72 |
73,58 |
70,34 |
71,89 |
|
Mx |
tm |
4,28 |
3,52 |
3,32 |
3,75 |
|
|
My |
tm |
0,45 |
0,49 |
0,35 |
0,34 |
|
|
S 19 |
N |
t |
70,39 |
73,02 |
81,54 |
82,26 |
|
Mx |
tm |
-6,01 |
-4,88 |
-5,24 |
-5,95 |
|
|
My |
tm |
0,09 |
0,03 |
0,06 |
-0,01 |
|
|
S 20 |
N |
t |
58,70 |
57,91 |
55,94 |
56,39 |
|
Mx |
tm |
-4,11 |
-3,54 |
-2,74 |
-2,86 |
|
|
My |
tm |
0,42 |
0,23 |
0,19 |
0,22 |
|
|
S 21 |
N |
t |
58,44 |
57,77 |
56,78 |
57,22 |
|
Mx |
tm |
4,71 |
4,27 |
3,95 |
4,07 |
|
|
My |
tm |
0,28 |
0,06 |
-0,13 |
0,08 |
|
|
S 22 |
N |
t |
68,55 |
72,41 |
72,41 |
73,05 |
|
Mx |
tm |
6,56 |
6,88 |
7,02 |
7,08 |
|
|
My |
tm |
0,06 |
0,06 |
0,08 |
0,10 |
|
|
S 23 |
N |
t |
74,16 |
65,22 |
71,62 |
72,43 |
|
Mx |
tm |
4,18 |
4,02 |
3,96 |
4,13 |
|
|
My |
tm |
1,21 |
1,16 |
1,04 |
1,18 |
5 KAT 1 NOLU PROJE
|C20 |C25 |C 30 1035
|
S 01 |
N |
t |
53,01 |
44,88 |
44,67 |
45,78 |
|
Mx |
tm |
-4,49 |
-2,30 |
-3,33 |
-3,72 |
|
|
My |
tm |
0,99 |
0,61 |
0,23 |
0,33 |
|
|
S 02 |
N |
t |
113,98 |
113,92 |
112,40 |
114,10 |
|
Mx |
tm |
-9,15 |
-7,60 |
-3,29 |
-3,89 |
|
|
My |
tm |
3,34 |
3,26 |
3,32 |
3,74 |
|
|
S 03 |
N |
t |
61,88 |
54,55 |
49,39 |
53,36 |
|
Mx |
tm |
5,34 |
4,45 |
3,98 |
4,48 |
|
|
My |
tm |
0,39 |
0,06 |
0,04 |
0,05 |
|
|
S 04 |
N |
t |
104,45 |
103,84 |
110,95 |
114,19 |
|
Mx |
tm |
-2,72 |
-7,64 |
-8,79 |
-8,89 |
|
|
My |
tm |
3,42 |
0,65 |
0,66 |
0,71 |
|
|
S 05 |
N |
t |
52,88 |
42,90 |
41,39 |
43,81 |
|
Mx |
tm |
4,42 |
4,72 |
2,63 |
3,05 |
|
|
My |
tm |
0,89 |
0,47 |
0,54 |
0,63 |
|
|
S 06 |
N |
t |
65,96 |
46,30 |
49,61 |
49,95 |
|
Mx |
tm |
-6,44 |
4,64 |
3,81 |
3,80 |
|
|
My |
tm |
1,08 |
0,37 |
0,18 |
0,13 |
|
|
S 07 |
N |
t |
138,32 |
144,36 |
148,46 |
154,45 |
|
Mx |
tm |
8,30 |
11,78 |
16,86 |
19,32 |
|
|
My |
tm |
0,87 |
0,78 |
0,51 |
0,48 |
|
|
S 08 |
N |
t |
66,54 |
55,87 |
49,99 |
58,98 |
|
Mx |
tm |
-6,45 |
4,78 |
3,76 |
3,73 |
|
|
My |
tm |
-1,04 |
-0,34 |
-0,10 |
-0,02 |
|
|
S 09 |
N |
t |
80,39 |
91,35 |
92,61 |
93,22 |
|
Mx |
tm |
5,85 |
5,33 |
5,77 |
5,52 |
|
|
My |
tm |
0,51 |
0,54 |
0,64 |
0,43 |
|
|
S 10 |
N |
t |
95,99 |
93,31 |
79,91 |
82,02 |
|
Mx |
tm |
-12,00 |
2,37 |
1,69 |
6,24 |
|
|
My |
tm |
-0,72 |
-9,81 |
-8,31 |
-1,51 |
|
|
S 11 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 12 |
N |
t |
103,13 |
99,10 |
88,56 |
95,67 |
|
Mx |
tm |
12,44 |
11,31 |
6,70 |
7,87 |
|
|
My |
tm |
1,44 |
0,77 |
0,73 |
0,97 |
|
|
S 13 |
N |
t |
99,24 |
91,63 |
89,61 |
90,99 |
|
Mx |
tm |
5,93 |
5,00 |
5,78 |
5,55 |
|
|
My |
tm |
-0,59 |
-0,44 |
-0,38 |
-0,41 |
|
|
S 14 |
N |
t |
52,53 |
42,87 |
44,34 |
55,45 |
|
Mx |
tm |
-4,22 |
-3,90 |
-3,13 |
-3,13 |
|
|
My |
tm |
0,10 |
0,11 |
0,07 |
0,06 |
|
|
S 15 |
N |
t |
73,90 |
71,99 |
64,92 |
64,67 |
|
Mx |
tm |
-5,19 |
-2,07 |
-1,66 |
-3,97 |
|
|
My |
tm |
0,22 |
-7,00 |
-5,65 |
0,62 |
|
|
S 16 |
N |
t |
80,67 |
78,90 |
70,73 |
52,31 |
|
Mx |
tm |
4,91 |
2,36 |
1,99 |
4,08 |
|
|
My |
tm |
9,39 |
8,53 |
6,95 |
6,94 |
|
|
S 17 |
N |
t |
53,58 |
43,93 |
47,21 |
51,54 |
|
Mx |
tm |
-4,13 |
-3,73 |
-2,86 |
-2,77 |
|
|
My |
tm |
-0,48 |
-0,07 |
-0,05 |
-0,07 |
|
|
S 18 |
N |
t |
55,55 |
51,07 |
50,54 |
57,69 |
|
Mx |
tm |
3,22 |
2,85 |
2,66 |
3,02 |
|
|
My |
tm |
0,22 |
0,18 |
0,12 |
0,19 |
|
|
S 19 |
N |
t |
57,99 |
55,23 |
56,84 |
40,32 |
|
Mx |
tm |
-4,02 |
-3,96 |
-3,18 |
-3,58 |
|
|
My |
tm |
0,06 |
0,04 |
0,03 |
0,05 |
|
|
S 20 |
N |
t |
49,18 |
43,75 |
40,38 |
40,32 |
|
Mx |
tm |
-1,18 |
-1,22 |
-1,05 |
-1,16 |
|
|
My |
tm |
0,24 |
0,18 |
0,17 |
0,20 |
|
|
S 21 |
N |
t |
49,06 |
39,57 |
39,92 |
39,82 |
|
Mx |
tm |
2,25 |
1,96 |
1,65 |
2,08 |
|
|
My |
tm |
0,17 |
0,15 |
0,11 |
0,16 |
|
|
S 22 |
N |
t |
57,99 |
54,85 |
55,38 |
56,14 |
|
Mx |
tm |
5,36 |
5,22 |
4,86 |
4,88 |
|
|
My |
tm |
0,04 |
0,04 |
0,02 |
0,03 |
|
|
S 23 |
N |
t |
55,35 |
46,33 |
50,31 |
51,08 |
|
Mx |
tm |
3,96 |
3,78 |
3,55 |
3,64 |
|
|
My |
tm |
2,14 |
2,11 |
1,86 |
1,96 |
9 KAT 2 NOLU PROJE
|
S 01 |
N |
t |
100,83 |
96,05 |
89,07 |
90,49 |
|
Mx |
tm |
8,67 |
7,80 |
7,42 |
8,31 |
|
|
My |
tm |
-1,30 |
-1,55 |
-1,31 |
-1,45 |
|
|
S 02 |
N |
t |
134,21 |
133,22 |
132,21 |
129,13 |
|
Mx |
tm |
-6,47 |
-5,07 |
-5,75 |
-5,38 |
|
|
My |
tm |
-0,46 |
-0,10 |
-0,13 |
-0,27 |
|
|
S 03 |
N |
t |
117,56 |
114,68 |
103,72 |
103,04 |
|
Mx |
tm |
3,85 |
3,51 |
3,36 |
3,57 |
|
|
My |
tm |
-0,71 |
-0,62 |
-0,37 |
-0,61 |
|
|
S 04 |
N |
t |
134,02 |
133,01 |
124,04 |
128,99 |
|
Mx |
tm |
6,51 |
5,13 |
5,78 |
5,42 |
|
|
My |
tm |
0,43 |
-0,13 |
-0,16 |
-0,29 |
|
|
S 05 |
N |
t |
100,66 |
95,95 |
88,92 |
90,33 |
|
Mx |
tm |
-8,63 |
-7,73 |
-7,39 |
-8,28 |
|
|
My |
tm |
-1,55 |
-1,33 |
-1,31 |
-1,45 |
|
|
S 06 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 07 |
N |
t |
139,64 |
150,07 |
165,96 |
169,44 |
|
Mx |
tm |
1,63 |
4,81 |
-3,79 |
-4,77 |
|
|
My |
tm |
-2,07 |
0,27 |
3,69 |
4,13 |
|
|
S 08 |
N |
t |
75,53 |
73,07 |
74,59 |
79,95 |
|
Mx |
tm |
-6,82 |
-5,45 |
-4,11 |
-4,54 |
|
|
My |
tm |
-1,83 |
-1,80 |
-1,53 |
-1,76 |
|
|
S 09 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 10 |
N |
t |
79,99 |
71,64 |
73,26 |
78,59 |
|
Mx |
tm |
6,59 |
5,32 |
3,99 |
4,42 |
|
|
My |
tm |
-1,85 |
-1,82 |
-1,54 |
-1,78 |
|
|
S 11 |
N |
t |
177,30 |
175,41 |
163,08 |
166,47 |
|
Mx |
tm |
1,69 |
1,67 |
1,54 |
1,65 |
|
|
My |
tm |
3,16 |
2,30 |
1,57 |
2,01 |
|
|
S 12 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 13 |
N |
t |
69,88 |
63,56 |
57,72 |
62,12 |
|
Mx |
tm |
-4,06 |
-3,54 |
-2,82 |
-3,14 |
|
|
My |
tm |
0,24 |
0,20 |
0,32 |
0,42 |
|
|
S 14 |
N |
t |
215,03 |
209,72 |
199,06 |
209,03 |
|
Mx |
tm |
-5,80 |
-3,26 |
-3,20 |
-3,75 |
|
|
My |
tm |
-10,44 |
-6,74 |
-4,30 |
-5,20 |
|
|
S 15 |
N |
t |
148,72 |
128,27 |
125,59 |
98,19 |
|
Mx |
tm |
-4,86 |
-4,73 |
-5,45 |
-4,11 |
|
|
My |
tm |
-8,63 |
6,76 |
-1,18 |
2,20 |
|
|
S 16 |
N |
t |
148,40 |
127,85 |
125,27 |
127,96 |
|
Mx |
tm |
-4,88 |
-4,73 |
-3,47 |
-4,11 |
|
|
My |
tm |
8,69 |
6,76 |
3,19 |
5,21 |
|
|
S 17 |
N |
t |
213,37 |
208,71 |
177,71 |
187,83 |
|
Mx |
tm |
-2,96 |
-2,10 |
-1,32 |
-1,83 |
|
|
My |
tm |
10,51 |
10,48 |
5,34 |
5,25 |
|
|
S 18 |
N |
t |
69,64 |
63,37 |
57,58 |
61,90 |
|
Mx |
tm |
-4,04 |
-3,52 |
-2,82 |
-3,13 |
|
|
My |
tm |
-0,42 |
-0,40 |
-0,30 |
-0,40 |
|
|
S 19 |
N |
t |
98,88 |
93,21 |
99,61 |
93,49 |
|
Mx |
tm |
3,15 |
3,11 |
2,77 |
2,24 |
|
|
My |
tm |
1,22 |
1,20 |
0,67 |
0,65 |
|
|
S 20 |
N |
t |
110,83 |
107,24 |
116,39 |
110,43 |
|
Mx |
tm |
-4,01 |
3,20 |
-3,88 |
3,21 |
|
|
My |
tm |
0,34 |
0,38 |
0,05 |
0,13 |
|
|
S 21 |
N |
t |
94,31 |
91,15 |
91,05 |
94,30 |
|
Mx |
tm |
-5,60 |
-5,32 |
-5,21 |
-4,82 |
|
|
My |
tm |
0,51 |
0,39 |
0,21 |
0,07 |
|
|
S 22 |
N |
t |
104,27 |
100,97 |
90,01 |
95,27 |
|
Mx |
tm |
5,36 |
5,27 |
5,26 |
3,85 |
|
|
My |
tm |
0,51 |
0,38 |
0,21 |
0,07 |
|
|
S 23 |
N |
t |
110,72 |
107,11 |
116,29 |
110,70 |
|
Mx |
tm |
4,06 |
3,02 |
3,93 |
-3,18 |
|
|
My |
tm |
0,34 |
0,30 |
0,06 |
0,13 |
|
|
N |
t |
88,79 |
92,72 |
99,49 |
93,40 |
7 KAT 2 NOLU PROJE
Ç35"
|
S 01 |
N |
t |
79,36 |
75,93 |
64,96 |
65,98 |
|
Mx |
tm |
8,22 |
7,29 |
5,00 |
5,57 |
|
|
My |
tm |
-1,88 |
-1,13 |
-0,91 |
-0,99 |
|
|
S 02 |
N |
t |
109,65 |
109,88 |
108,45 |
109,45 |
|
Mx |
tm |
-8,02 |
-7,75 |
-7,43 |
-7,93 |
|
|
My |
tm |
0,86 |
0,54 |
0,46 |
0,49 |
|
|
S 03 |
N |
t |
93,45 |
92,25 |
81,71 |
89,65 |
|
Mx |
tm |
5,21 |
4,45 |
4,09 |
4,24 |
|
|
My |
tm |
-0,19 |
-0,16 |
-0,10 |
-0,27 |
|
|
S 04 |
N |
t |
109,51 |
109,72 |
108,31 |
109,33 |
|
Mx |
tm |
7,06 |
6,82 |
6,46 |
6,42 |
|
|
My |
tm |
0,83 |
0,51 |
0,44 |
0,60 |
|
|
S 05 |
N |
t |
79,26 |
75,88 |
64,89 |
65,91 |
|
Mx |
tm |
-8,19 |
-7,23 |
-4,98 |
-5,55 |
|
|
My |
tm |
-1,88 |
-1,10 |
-0,91 |
-0,99 |
|
|
N |
t |
|||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 07 |
N |
t |
112,95 |
121,78 |
132,14 |
132,90 |
|
Mx |
tm |
1,63 |
5,02 |
-3,53 |
-4,39 |
|
|
My |
tm |
-1,97 |
0,41 |
3,78 |
4,19 |
|
|
S 08 |
N |
t |
64,56 |
64,69 |
63,19 |
66,64 |
|
Mx |
tm |
-6,65 |
-4,94 |
-4,43 |
-4,89 |
|
|
My |
tm |
-1,58 |
-1,52 |
-1,32 |
-1,53 |
|
|
S 09 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 10 |
N |
t |
69,09 |
63,35 |
61,91 |
65,34 |
|
Mx |
tm |
6,43 |
4,81 |
4,32 |
4,79 |
|
|
My |
tm |
-1,59 |
-1,54 |
-1,33 |
-1,54 |
|
|
S 11 |
N |
t |
130,87 |
127,50 |
125,61 |
130,31 |
|
Mx |
tm |
1,66 |
1,29 |
1,16 |
1,31 |
|
|
My |
tm |
3,07 |
2,80 |
2,66 |
2,87 |
|
|
S 12 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 13 |
N |
t |
55,13 |
50,59 |
45,69 |
48,82 |
|
Mx |
tm |
-4,82 |
-3,87 |
-3,25 |
-3,59 |
|
|
My |
tm |
0,23 |
0,08 |
0,25 |
0,33 |
|
|
S 14 |
N |
t |
166,22 |
163,55 |
156,81 |
158,03 |
|
Mx |
tm |
-7,03 |
-2,28 |
-6,30 |
-1,20 |
|
|
My |
tm |
-10,71 |
-10,04 |
-8,28 |
-9,98 |
|
|
S 15 |
N |
t |
113,32 |
101,33 |
95,55 |
89,61 |
|
Mx |
tm |
-4,19 |
-3,36 |
-5,74 |
-3,11 |
|
|
My |
tm |
-9,25 |
-7,02 |
-0,50 |
-5,67 |
|
|
S 16 |
N |
t |
113,09 |
100,98 |
95,31 |
89,37 |
|
Mx |
tm |
-4,21 |
-3,35 |
-2,76 |
-3,12 |
|
|
My |
tm |
9,31 |
7,01 |
3,51 |
5,68 |
|
|
S 17 |
N |
t |
165,03 |
162,67 |
145,78 |
157,10 |
|
Mx |
tm |
-7,17 |
-7,09 |
-6,39 |
-1,27 |
|
|
My |
tm |
10,77 |
10,09 |
5,31 |
6,01 |
|
|
S 18 |
N |
t |
54,99 |
50,49 |
45,60 |
48,68 |
|
Mx |
tm |
-4,80 |
-3,85 |
-3,25 |
-3,59 |
|
|
My |
tm |
-0,32 |
-0,30 |
-0,24 |
-0,31 |
|
|
S 19 |
N |
t |
80,16 |
73,46 |
76,72 |
70,95 |
|
Mx |
tm |
3,90 |
3,69 |
3,61 |
2,94 |
|
|
My |
tm |
1,21 |
0,72 |
0,56 |
0,54 |
|
|
S 20 |
N |
t |
88,93 |
87,04 |
92,25 |
87,16 |
|
Mx |
tm |
-4,26 |
-3,16 |
-4,37 |
3,26 |
|
|
My |
tm |
0,21 |
0,20 |
-0,02 |
0,05 |
|
|
S 21 |
N |
t |
73,72 |
71,53 |
77,91 |
73,93 |
|
Mx |
tm |
-5,56 |
-5,38 |
-5,62 |
-4,06 |
|
|
My |
tm |
0,31 |
0,16 |
0,08 |
0,07 |
|
|
S 22 |
N |
t |
83,70 |
81,40 |
77,87 |
79,92 |
|
Mx |
tm |
5,61 |
5,34 |
4,66 |
5,09 |
|
|
My |
tm |
0,31 |
0,16 |
0,08 |
0,08 |
|
|
S 23 |
N |
t |
88,86 |
86,87 |
92,20 |
87,14 |
|
Mx |
tm |
4,30 |
3,17 |
4,41 |
-3,23 |
|
|
My |
tm |
0,21 |
0,23 |
-0,01 |
0,05 |
|
|
N |
t |
70,11 |
73,14 |
76,65 |
70,89 |
5 KAT 2 NOLU PROJE
C 35
|
S 01 |
N |
t |
53,75 |
52,03 |
48,08 |
48,73 |
|
Mx |
tm |
6,73 |
6,37 |
4,79 |
5,33 |
|
|
My |
tm |
-1,35 |
-0,51 |
-0,55 |
-0,61 |
|
|
S 02 |
N |
t |
93,77 |
90,39 |
89,57 |
85,29 |
|
Mx |
tm |
-8,63 |
-7,94 |
-7,02 |
-7,44 |
|
|
My |
tm |
1,22 |
0,83 |
0,85 |
0,87 |
|
|
S 03 |
N |
t |
67,19 |
56,79 |
56,74 |
55,25 |
|
Mx |
tm |
5,09 |
4,33 |
4,01 |
4,52 |
|
|
My |
tm |
0,53 |
0,17 |
0,15 |
0,21 |
|
|
S 04 |
N |
t |
83,68 |
86,31 |
89,47 |
85,23 |
|
Mx |
tm |
7,66 |
6,97 |
8,05 |
7,47 |
|
|
My |
tm |
1,20 |
0,91 |
0,83 |
0,91 |
|
|
S 05 |
N |
t |
53,71 |
51,99 |
48,05 |
48,71 |
|
Mx |
tm |
-6,71 |
-6,35 |
-4,77 |
-5,31 |
|
|
My |
tm |
-0,85 |
-0,51 |
-0,55 |
-0,61 |
|
|
S 06 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 07 |
N |
t |
84,41 |
91,34 |
95,41 |
93,30 |
|
Mx |
tm |
4,61 |
-2,53 |
-3,22 |
-4,63 |
|
|
My |
tm |
0,33 |
3,22 |
3,67 |
4,26 |
|
|
S 08 |
N |
t |
53,19 |
54,67 |
50,69 |
54,76 |
|
Mx |
tm |
-6,23 |
-6,18 |
-5,54 |
-5,30 |
|
|
My |
tm |
-1,35 |
-1,33 |
-1,11 |
-1,40 |
|
|
S 09 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 10 |
N |
t |
57,83 |
53,37 |
49,49 |
53,62 |
|
Mx |
tm |
6,04 |
6,03 |
4,45 |
5,21 |
|
|
My |
tm |
-1,36 |
-1,34 |
-1,12 |
-1,41 |
|
|
S 11 |
N |
t |
92,71 |
89,48 |
83,38 |
91,34 |
|
Mx |
tm |
4,67 |
3,46 |
3,14 |
3,56 |
|
|
My |
tm |
3,25 |
3,13 |
2,56 |
3,16 |
|
|
S 12 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 13 |
N |
t |
40,08 |
37,93 |
33,87 |
36,30 |
|
Mx |
tm |
-5,83 |
-5,31 |
-3,72 |
-4,43 |
|
|
My |
tm |
0,16 |
0,14 |
0,10 |
0,14 |
|
|
S 14 |
N |
t |
117,24 |
100,03 |
93,62 |
100,72 |
|
Mx |
tm |
-9,16 |
-0,91 |
-7,77 |
-4,90 |
|
|
My |
tm |
-9,95 |
-8,66 |
-8,19 |
-8,39 |
|
|
S 15 |
N |
t |
79,55 |
72,88 |
66,64 |
55,94 |
|
Mx |
tm |
-3,31 |
-3,37 |
-6,58 |
-5,46 |
|
|
My |
tm |
-10,21 |
-8,88 |
-0,36 |
-0,38 |
|
|
S 16 |
N |
t |
79,42 |
72,88 |
66,52 |
55,90 |
|
Mx |
tm |
-3,33 |
-3,39 |
-2,59 |
-3,48 |
|
|
My |
tm |
10,26 |
8,93 |
2,38 |
4,41 |
|
|
S 17 |
N |
t |
116,53 |
99,41 |
82,97 |
90,78 |
|
Mx |
tm |
-9,26 |
-8,98 |
-7,84 |
-5,00 |
|
|
My |
tm |
0,99 |
8,68 |
4,21 |
1,08 |
|
|
S 18 |
N |
t |
40,01 |
37,88 |
33,83 |
36,19 |
|
Mx |
tm |
-5,82 |
-5,31 |
-3,72 |
-4,44 |
|
|
My |
tm |
-0,15 |
-0,13 |
-0,09 |
-0,13 |
|
|
S 19 |
N |
t |
60,53 |
54,95 |
52,94 |
49,65 |
|
Mx |
tm |
4,21 |
4,12 |
3,62 |
4,02 |
|
|
My |
tm |
1,28 |
0,40 |
0,43 |
0,36 |
|
|
S 20 |
N |
t |
65,67 |
65,11 |
66,33 |
68,81 |
|
Mx |
tm |
-4,43 |
-4,14 |
-4,81 |
-3,41 |
|
|
My |
tm |
0,05 |
-0,03 |
-0,12 |
-0,24 |
|
|
S 21 |
N |
t |
54,47 |
53,70 |
52,98 |
53,19 |
|
Mx |
tm |
-5,73 |
-5,25 |
-5,95 |
-4,41 |
|
|
My |
tm |
0,07 |
0,01 |
-0,08 |
-0,23 |
|
|
S 22 |
N |
t |
62,46 |
56,69 |
53,97 |
54,27 |
|
Mx |
tm |
5,76 |
5,28 |
4,98 |
5,23 |
|
|
My |
tm |
0,07 |
0,01 |
-8,00 |
-0,23 |
|
|
S 23 |
N |
t |
65,65 |
65,10 |
66,32 |
68,90 |
|
Mx |
tm |
4,46 |
4,16 |
4,83 |
3,42 |
|
|
My |
tm |
0,05 |
-0,03 |
-0,12 |
-0,24 |
|
|
N |
t |
50,50 |
54,92 |
52,91 |
49,63 |
|
C20 |
C25 |
C 30 |
C 35 |
|||
|
S 01 |
N |
t |
96,98 |
94,10 |
90,46 |
91,22 |
|
Mx |
tm |
5,38 |
4,96 |
4,65 |
5,10 |
|
|
My |
tm |
0,35 |
0,24 |
0,16 |
0,19 |
|
|
S 02 |
N |
t |
121,64 |
101,36 |
92,27 |
92,41 |
|
Mx |
tm |
-4,17 |
-3,60 |
-2,71 |
-3,17 |
|
|
My |
tm |
0,01 |
-0,05 |
-0,19 |
-0,03 |
|
|
S 03 |
N |
t |
88,20 |
81,27 |
79,62 |
81,11 |
|
Mx |
tm |
-1,11 |
-0,85 |
-0,78 |
-0,81 |
|
|
My |
tm |
0,50 |
-1,14 |
-1,32 |
-1,51 |
|
|
S 04 |
N |
t |
79,74 |
77,33 |
70,07 |
71,56 |
|
Mx |
tm |
-1,07 |
-1,03 |
-0,84 |
-0,89 |
|
|
My |
tm |
1,92 |
1,63 |
1,33 |
1,51 |
|
|
S 05 |
N |
t |
105,72 |
101,44 |
92,32 |
92,28 |
|
Mx |
tm |
3,95 |
3,56 |
2,72 |
3,16 |
|
|
My |
tm |
-0,14 |
-0,11 |
-0,08 |
-0,12 |
|
|
S 06 |
N |
t |
79,17 |
84,26 |
90,27 |
89,07 |
|
Mx |
tm |
-3,70 |
-3,99 |
-4,67 |
-5,14 |
|
|
My |
tm |
-0,34 |
0,24 |
0,16 |
0,18 |
|
|
S 07 |
N |
t |
152,45 |
129,90 |
115,35 |
104,92 |
|
Mx |
tm |
4,92 |
3,99 |
3,28 |
3,96 |
|
|
My |
tm |
2,19 |
1,50 |
0,49 |
0,62 |
|
|
S 08 |
N |
t |
122,46 |
119,19 |
110,56 |
114,92 |
|
Mx |
tm |
5,42 |
4,44 |
4,20 |
4,97 |
|
|
My |
tm |
-2,45 |
-1,62 |
-1,66 |
-1,43 |
|
|
S 09 |
N |
t |
89,32 |
85,24 |
79,40 |
81,30 |
|
Mx |
tm |
3,70 |
2,40 |
2,12 |
2,38 |
|
|
My |
tm |
0,25 |
0,22 |
0,19 |
0,10 |
|
|
S 10 |
N |
t |
90,36 |
85,70 |
77,22 |
79,90 |
|
Mx |
tm |
3,78 |
3,32 |
2,81 |
3,09 |
|
|
My |
tm |
-0,19 |
-0,12 |
-0,14 |
-0,15 |
|
|
S 11 |
N |
t |
125,92 |
119,95 |
113,04 |
115,41 |
|
Mx |
tm |
5,99 |
5,38 |
4,09 |
5,86 |
|
|
My |
tm |
2,43 |
1,90 |
1,65 |
1,82 |
|
|
S 12 |
N |
t |
154,14 |
130,38 |
115,59 |
125,23 |
|
Mx |
tm |
4,95 |
3,04 |
2,25 |
2,93 |
|
|
My |
tm |
-2,15 |
-1,52 |
-1,11 |
-1,44 |
|
|
S 13 |
N |
t |
109,22 |
84,85 |
77,36 |
100,15 |
|
Mx |
tm |
-2,71 |
-2,59 |
-1,95 |
-2,10 |
|
|
My |
tm |
2,37 |
0,19 |
0,09 |
0,14 |
|
|
S 14 |
N |
t |
207,45 |
206,70 |
205,77 |
175,46 |
|
Mx |
tm |
-16,53 |
-16,23 |
-16,15 |
-13,33 |
|
|
My |
tm |
-1,69 |
-1,45 |
-1,25 |
-1,01 |
|
|
S 15 |
N |
t |
76,65 |
67,73 |
65,57 |
68,57 |
|
Mx |
tm |
5,08 |
3,93 |
3,24 |
3,77 |
|
|
My |
tm |
-2,98 |
-2,03 |
-1,74 |
-2,38 |
|
|
S 16 |
N |
t |
79,29 |
78,97 |
76,85 |
77,42 |
|
Mx |
tm |
5,13 |
3,86 |
4,10 |
4,80 |
|
|
My |
tm |
3,06 |
2,01 |
2,09 |
2,83 |
|
|
S 17 |
N |
t |
209,76 |
220,53 |
208,34 |
177,88 |
|
Mx |
tm |
16,21 |
19,50 |
16,98 |
13,19 |
|
|
My |
tm |
-0,68 |
-1,52 |
-1,43 |
-0,90 |
|
|
S 18 |
N |
t |
109,34 |
85,46 |
77,56 |
85,51 |
|
Mx |
tm |
-2,89 |
-2,64 |
-1,95 |
-2,12 |
|
|
My |
tm |
0,40 |
0,16 |
0,08 |
-0,16 |
|
|
S 19 |
N |
t |
114,48 |
110,30 |
107,49 |
109,52 |
|
Mx |
tm |
-8,05 |
-6,11 |
-5,82 |
-5,95 |
|
|
My |
tm |
0,21 |
0,07 |
0,04 |
0,08 |
|
|
S 20 |
N |
t |
218,32 |
244,14 |
243,73 |
210,35 |
|
Mx |
tm |
-14,14 |
-16,96 |
-15,77 |
-12,12 |
|
|
My |
tm |
3,71 |
4,83 |
3,91 |
2,54 |
|
|
S 21 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 22 |
N |
t |
221,30 |
247,44 |
246,96 |
213,51 |
|
Mx |
tm |
13,76 |
17,61 |
15,27 |
11,71 |
|
|
My |
tm |
3,74 |
4,80 |
4,00 |
2,63 |
|
|
S 23 |
N |
t |
114,48 |
105,33 |
103,82 |
104,93 |
|
Mx |
tm |
-8,26 |
-6,11 |
-5,83 |
-5,96 |
|
|
My |
tm |
-0,26 |
0,20 |
-0,05 |
-0,14 |
|
|
N |
t |
99,81 |
96,57 |
93,20 |
95,04 |
|
7 KAT 3 NOLU PROJE
C 35
|
S 01 |
N |
t |
69,60 |
63,56 |
60,81 |
61,04 |
|
Mx |
tm |
5,99 |
5,96 |
5,19 |
5,73 |
|
|
My |
tm |
0,28 |
0,19 |
0,10 |
0,18 |
|
|
S 02 |
N |
t |
84,98 |
81,69 |
74,05 |
78,29 |
|
Mx |
tm |
-5,02 |
-4,11 |
-3,04 |
-3,51 |
|
|
My |
tm |
0,01 |
0,04 |
-0,05 |
0,01 |
|
|
S 03 |
N |
t |
66,55 |
68,06 |
59,78 |
64,13 |
|
Mx |
tm |
-2,01 |
-1,98 |
-1,54 |
-1,73 |
|
|
My |
tm |
-0,45 |
-0,27 |
-0,28 |
0,55 |
|
|
S 04 |
N |
t |
56,57 |
58,08 |
59,81 |
64,13 |
|
Mx |
tm |
-2,00 |
-1,60 |
-1,56 |
-1,63 |
|
|
My |
tm |
1,45 |
1,27 |
1,27 |
1,36 |
|
|
S 05 |
N |
t |
85,00 |
81,73 |
74,08 |
78,31 |
|
Mx |
tm |
5,01 |
4,08 |
3,03 |
3,48 |
|
|
My |
tm |
-0,11 |
-0,05 |
-0,04 |
-0,04 |
|
|
S 06 |
N |
t |
59,63 |
63,65 |
68,87 |
61,14 |
|
Mx |
tm |
-4,00 |
-4,58 |
-5,20 |
-3,76 |
|
|
My |
tm |
0,08 |
0,19 |
0,10 |
0,08 |
|
|
S 07 |
N |
t |
91,12 |
86,62 |
81,00 |
86,14 |
|
Mx |
tm |
4,06 |
3,65 |
3,05 |
3,27 |
|
|
My |
tm |
1,56 |
1,28 |
0,65 |
0,92 |
|
|
S 08 |
N |
t |
96,25 |
88,77 |
81,00 |
85,38 |
|
Mx |
tm |
6,33 |
5,77 |
4,87 |
4,82 |
|
|
My |
tm |
-1,32 |
-0,82 |
-0,72 |
-0,80 |
|
|
S 09 |
N |
t |
65,79 |
61,59 |
56,10 |
66,75 |
|
Mx |
tm |
3,81 |
2,74 |
2,04 |
2,79 |
|
|
My |
tm |
0,20 |
0,17 |
0,15 |
0,17 |
|
|
S 10 |
N |
t |
66,15 |
62,08 |
56,61 |
61,26 |
|
Mx |
tm |
3,75 |
2,69 |
2,00 |
2,73 |
|
|
My |
tm |
-0,19 |
-0,16 |
-0,14 |
-0,17 |
|
|
S 11 |
N |
t |
96,67 |
95,34 |
91,78 |
94,29 |
|
Mx |
tm |
6,26 |
5,67 |
5,75 |
5,68 |
|
|
My |
tm |
1,31 |
0,81 |
0,71 |
0,78 |
|
|
S 12 |
N |
t |
91,21 |
86,91 |
81,12 |
86,60 |
|
Mx |
tm |
4,04 |
3,61 |
2,03 |
3,25 |
|
|
My |
tm |
-0,56 |
-0,59 |
-0,47 |
-0,53 |
|
|
S 13 |
N |
t |
71,44 |
66,33 |
61,20 |
67,06 |
|
Mx |
tm |
3,10 |
-3,04 |
-2,23 |
-2,25 |
|
|
My |
tm |
0,13 |
0,07 |
0,07 |
0,04 |
|
|
S 14 |
N |
t |
164,59 |
165,53 |
134,60 |
128,95 |
|
Mx |
tm |
-19,24 |
-18,33 |
-14,58 |
-13,45 |
|
|
My |
tm |
-1,84 |
-1,14 |
-1,00 |
-0,83 |
|
|
S 15 |
N |
t |
58,44 |
56,94 |
54,38 |
55,37 |
|
Mx |
tm |
4,64 |
3,11 |
3,30 |
3,97 |
|
|
My |
tm |
-3,20 |
-1,68 |
-1,81 |
-2,31 |
|
|
S 16 |
N |
t |
60,12 |
60,03 |
55,71 |
56,30 |
|
Mx |
tm |
4,65 |
3,07 |
3,33 |
3,97 |
|
|
My |
tm |
3,24 |
1,67 |
1,83 |
1,32 |
|
|
S 17 |
N |
t |
167,05 |
168,82 |
137,44 |
131,40 |
|
Mx |
tm |
18,80 |
17,72 |
14,19 |
13,52 |
|
|
My |
tm |
-0,80 |
-1,22 |
-0,98 |
-0,79 |
|
|
S 18 |
N |
t |
71,56 |
66,75 |
61,30 |
67,71 |
|
Mx |
tm |
3,08 |
-3,08 |
-2,24 |
-2,25 |
|
|
My |
tm |
-0,14 |
0,05 |
-0,08 |
-0,08 |
|
|
S 19 |
N |
t |
98,16 |
82,98 |
101,52 |
95,88 |
|
Mx |
tm |
-6,69 |
-5,55 |
-5,23 |
-5,45 |
|
|
My |
tm |
0,71 |
0,05 |
0,20 |
0,14 |
|
|
S 20 |
N |
t |
181,01 |
192,99 |
197,02 |
193,49 |
|
Mx |
tm |
-16,25 |
-17,59 |
-16,45 |
-16,33 |
|
|
My |
tm |
3,70 |
4,28 |
2,84 |
2,59 |
|
|
S 21 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 22 |
N |
t |
183,69 |
195,92 |
200,23 |
196,94 |
|
Mx |
tm |
15,88 |
18,25 |
16,06 |
15,92 |
|
|
My |
tm |
3,71 |
4,25 |
2,81 |
2,57 |
|
|
S 23 |
N |
t |
98,30 |
83,79 |
101,70 |
96,40 |
|
Mx |
tm |
-6,69 |
-6,56 |
-5,94 |
-5,73 |
|
|
My |
tm |
-0,74 |
-0,59 |
-0,23 |
-0,27 |
|
|
N |
t |
82,89 |
76,34 |
72,56 |
75,27 |
5 KAT 3 NOLU PROJE
C 35
|
S 01 |
N |
t |
46,13 |
44,01 |
41,37 |
42,68 |
|
Mx |
tm |
5,80 |
5,31 |
4,83 |
5,16 |
|
|
My |
tm |
0,30 |
0,20 |
0,10 |
0,10 |
|
|
S 02 |
N |
t |
62,63 |
60,22 |
57,02 |
59,91 |
|
Mx |
tm |
-6,30 |
-5,21 |
-3,78 |
-4,28 |
|
|
My |
tm |
0,16 |
0,17 |
0,12 |
0,18 |
|
|
S 03 |
N |
t |
39,97 |
41,73 |
42,25 |
44,42 |
|
Mx |
tm |
-2,72 |
-1,98 |
-1,26 |
-1,86 |
|
|
My |
tm |
-0,15 |
-0,33 |
-0,46 |
-0,47 |
|
|
S 04 |
N |
t |
39,98 |
41,73 |
42,21 |
44,39 |
|
Mx |
tm |
-2,73 |
-1,99 |
-1,28 |
-1,68 |
|
|
My |
tm |
0,85 |
0,73 |
0,65 |
0,67 |
|
|
S 05 |
N |
t |
62,63 |
60,22 |
56,97 |
59,48 |
|
Mx |
tm |
6,29 |
5,19 |
3,75 |
4,26 |
|
|
My |
tm |
0,17 |
0,17 |
0,13 |
0,15 |
|
|
S 06 |
N |
t |
42,15 |
44,05 |
45,51 |
42,75 |
|
Mx |
tm |
-4,81 |
-5,32 |
-5,87 |
-4,38 |
|
|
My |
tm |
0,03 |
-0,02 |
0,11 |
0,10 |
|
|
S 07 |
N |
t |
69,97 |
63,45 |
61,55 |
61,86 |
|
Mx |
tm |
5,88 |
5,13 |
4,04 |
4,89 |
|
|
My |
tm |
1,65 |
0,72 |
0,59 |
0,60 |
|
|
S 08 |
N |
t |
78,99 |
75,38 |
71,44 |
78,07 |
|
Mx |
tm |
5,97 |
5,41 |
4,49 |
4,55 |
|
|
My |
tm |
-1,13 |
-0,46 |
-0,44 |
-0,44 |
|
|
S 09 |
N |
t |
47,27 |
45,81 |
41,78 |
44,46 |
|
Mx |
tm |
4,41 |
3,45 |
2,56 |
2,70 |
|
|
My |
tm |
0,18 |
0,16 |
0,14 |
0,14 |
|
|
S 10 |
N |
t |
47,60 |
46,28 |
42,18 |
44,95 |
|
Mx |
tm |
4,34 |
3,40 |
2,53 |
2,66 |
|
|
My |
tm |
-0,18 |
-0,15 |
-0,14 |
-0,14 |
|
|
S 11 |
N |
t |
79,49 |
78,94 |
71,91 |
78,68 |
|
Mx |
tm |
5,48 |
5,33 |
4,42 |
4,48 |
|
|
My |
tm |
0,77 |
0,45 |
0,43 |
0,42 |
|
|
S 12 |
N |
t |
70,01 |
63,49 |
61,68 |
62,91 |
|
Mx |
tm |
5,87 |
5,12 |
4,02 |
3,89 |
|
|
My |
tm |
-0,66 |
-0,73 |
-0,60 |
-0,51 |
|
|
S 13 |
N |
t |
53,15 |
50,83 |
47,62 |
53,63 |
|
Mx |
tm |
4,22 |
-3,94 |
-2,77 |
-2,97 |
|
|
My |
tm |
0,31 |
0,22 |
0,13 |
0,17 |
|
|
S 14 |
N |
t |
92,79 |
87,89 |
83,94 |
81,25 |
|
Mx |
tm |
-14,95 |
-13,56 |
-12,80 |
-10,33 |
|
|
My |
tm |
-0,46 |
-0,44 |
-0,44 |
-0,07 |
|
|
S 15 |
N |
t |
36,29 |
35,95 |
34,27 |
35,58 |
|
Mx |
tm |
5,41 |
5,30 |
4,09 |
4,59 |
|
|
My |
tm |
-0,42 |
-0,38 |
-0,33 |
-0,38 |
|
|
S 16 |
N |
t |
37,39 |
37,15 |
35,59 |
35,82 |
|
Mx |
tm |
5,41 |
4,30 |
3,87 |
4,60 |
|
|
My |
tm |
0,44 |
0,36 |
0,34 |
0,35 |
|
|
S 17 |
N |
t |
95,00 |
90,09 |
96,44 |
83,37 |
|
Mx |
tm |
14,60 |
11,28 |
12,42 |
10,10 |
|
|
My |
tm |
-0,44 |
-0,42 |
-0,47 |
-0,06 |
|
|
S 18 |
N |
t |
53,18 |
50,86 |
47,91 |
50,67 |
|
Mx |
tm |
4,21 |
-3,95 |
-2,79 |
-2,98 |
|
|
My |
tm |
-0,32 |
-0,23 |
-0,15 |
-0,18 |
|
|
S 19 |
N |
t |
64,96 |
66,39 |
70,52 |
66,97 |
|
Mx |
tm |
-6,72 |
-5,91 |
-5,27 |
-5,81 |
|
|
My |
tm |
0,47 |
0,39 |
0,27 |
0,25 |
|
|
S 20 |
N |
t |
140,13 |
140,63 |
133,15 |
133,37 |
|
Mx |
tm |
-16,68 |
-15,97 |
-13,93 |
-13,89 |
|
|
My |
tm |
2,80 |
1,18 |
1,17 |
0,89 |
|
|
S 21 |
N |
t |
||||
|
Mx |
tm |
|||||
|
My |
tm |
|||||
|
S 22 |
N |
t |
142,50 |
143,05 |
135,28 |
135,92 |
|
Mx |
tm |
15,37 |
15,62 |
15,55 |
13,59 |
|
|
My |
tm |
1,65 |
1,17 |
1,64 |
0,87 |
|
|
S 23 |
N |
t |
65,00 |
66,45 |
71,31 |
67,04 |
|
Mx |
tm |
-6,73 |
-5,72 |
-5,29 |
-3,82 |
|
|
My |
tm |
-0,48 |
-0,41 |
-0,32 |
-0,37 |
|
|
N |
t |
55,35 |
54,06 |
53,02 |
53,08 |